施工方案參考－某住宅小區塔吊基礎設計方案

　　塔吊施工方案－某住宅小區塔吊基礎設計方案。塔吊建筑機械廠(http://www.by2cn.com)將通過本文安例，與廣大同行探討塔吊施工方案的先進塔吊技術、安全事項等。

一、工程概況

　　總用地面積約3.5 萬平方米，擬興建公寓式住宅樓6 棟（其中1、2 棟為21，其余棟為22 層）和裙樓商鋪等建筑物。設一層地下室 ；總建筑面積131277.43m2， 5、6 棟建筑總高度81.15 米，1、2 棟建筑總高度78.15 米，3、4 棟建筑總高度80.95 米，本工程由廣東華方工程設計有限公司設計，東莞市鑫隆實業發展有限公司、東莞市鑫隆房地產開發有限公司投資興建，廣東省第一建筑工程有限公司承建，廣東建設工程監理有限公司東莞監理部監理。 基礎類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入6 臺塔吊， QTZ63 、QT80EA 各三臺；每臺主架安裝高度為90m，安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖（見附表），承臺標高距地下室底板板底標高20mm。

二、編制依據

1、《建筑地基基礎設計規范》（GB5007-2002）
2、《建筑樁基礎設計規范》（GJ94-94）
3、本工程地質勘測報告
4、產品使用說明書

三、地質地貌情況

1、擬建場地屬沖積平原地貌，原為一片耕地，后經人工填土改造，尚未完全推填整平；場地東部地面較高，西部地勢稍低，高差最大約1.2m，場地內下伏土層厚 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 3 頁 共 25 頁 度相差較大，一般南部較薄，往東北方向變厚。根據土性特征和物理力學性質，土層自上而下分述如下：

　　（1）填土層：普遍分布，厚度 0.60～2.30 米，平均 1.32 米；黃雜～黃紅色，局部為灰雜色，由粘性土、砂粒及少量風化巖塊組成，呈松散～半固結狀。
　　（2）粉質粘土層：普遍分布，厚度 0.80～3.70 米，平均 1.79 米；土黃～紅黃色，偶見黃白色，含少量砂粒及鐵質氧化物，較濕，一般呈硬可塑狀，局部為可塑狀；平均標貫擊數7.9 擊。
　　（3）中粗砂層：普遍分布，厚度0.90～4.10 米，平均2.16 米；淺黃～灰黃色，含較多粘性土，土芯局部粘結成團塊，較濕，呈松散～稍密狀；平均標貫擊數 9.6 擊。
　　（4）淤泥質土層：普遍分布，厚度 2.10～6.50 米，平均 3.73 米；深灰～灰黑色，局部為灰褐色，含少量有機質，部分鉆孔含少量粉細砂，飽和，原狀土軟塑，重塑土流塑；平均標貫擊數1.8 擊。
　　（5）細砂層：普遍分布，厚度 1.1～4.2 米，平均 2.15 米；淺灰色，含少量淤泥質土，很濕，松散，局部稍密；平均標貫擊數8.3 擊。
　　（6）粗砂層：大部分區域分布，厚度 1.50～4.50 米，平均 3.43 米；灰白色，偶見灰雜色，成份以石英為主，飽和，中密～密實狀，平均標貫擊數18.4 擊。
　　（7）砂質粘性土層：大部分區域分布，厚度2.00～10.00 米，平均6.49 米；灰黃色，局部為紅黃色，屬殘積土，由下伏片麻巖風化而成，稍濕，硬塑；平均標貫擊數18.9 擊。

2、基巖條件

　　場地土層之下的基底巖石為下古生界片麻巖，屬變質巖類。按風化程度及力學強度，可分為強風化片麻巖8、中風化片麻巖9、微風化片麻巖10。

3、水文地質概況

　　場地內地下水主要為第四系土層中的孔隙潛水，粗砂層6 為主要賦水層位，透水性強，中砂層3 及細砂層5 次之；其它各層均為弱透水層及相對隔水層；地下水的補給來源為大氣降水及附近小溪和生活用水滲透補給。 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 4 頁 共 25 頁

四、塔吊型號及技術性能指標簡介

1、QTZ63塔吊

　　QTZ63 塔式起重機是在 1999 年由廣東省建筑機械廠和長沙建設機械研究院根據最新標準設計的新型建筑用塔式起重機，該機為水平臂架、小車變幅，上回轉自升式用途塔吊，允許初始安裝高度為35 米，允許最大安裝高度為120 米。工作狀態下作用于基礎的最大垂直荷載G=65 噸、W=4.2 噸、M=128 噸米、MK=21 噸米。非工作狀態下作用于基礎的最大垂直荷載G=42 噸、W=8 噸、M=185 噸米、MK=0 噸米（其中：G 表示基礎所受的垂直力、W表示基礎所受的水平力、M表示基礎所受的傾翻力矩、MK 表示基礎所受的扭矩）。其最大幅度為 48m，最大起重量為 6T，起重力矩符合最新塔式起重機基本參數。 該機上部采用液壓頂升，增加或減少標準節，使塔吊能隨著建筑物的升高而平穩地升高，同時塔吊的起生能力不因塔吊的升高而降低。其起升機構采用電磁離合器換檔變速，同時采用帶有渦流制動器的電動機，使得起升機構獲的理想的起升速度及荷重的慢就位。小車牽機構均裝有電磁盤式制動器，使工作機構速度高且平穩可靠。附著式的最大起升高度可達 120m，附著式起重機的底架可直接安裝在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基礎上。為了減少塔身計算長度以保持其設計起重能力，設有五套附著裝置。 第一附著裝置距基礎面 15m（4 層），第二附著裝置距第一附著點 15m（9 層）（為了工程進度需要，不受塔吊自由高度的影響，在基礎面至第一道附著增加一道），第三附著裝置距第二附著點16m（14 層），第四附著裝置距第三附著點16m（19 層），第五附著裝置距第四附著點13m（頂層），起重懸高（第五附著點至臂根鉸點距離）不大于20m，附著點的高度可允許根據樓層的高度做些適當的調整。 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 5 頁 共 25 頁

2、QTZ80塔吊型號及技術性能指標簡介

　　（1）江麓 QT80EA 固定式起重機是按照國家和行業標準，參照相應的國際標準設計、制造的一種回轉水平臂自升塔式起重機；額定重力矩為800kN.m。該機各項性能參數先進、起升高度高、工作幅度大、作業空間廣、使用效率高;在獨立固定式基礎上增加附著，以滿足高層建筑施工要求，附著后起升高度可達 159m，其塔身由8 個標準節,55 個塔身及一個固定基礎節組成。工作及非工作狀態作用于基礎的最大垂直荷載及最大彎矩如下表
　　（2）塔吊性能和技術指標（詳見表1）
　　（3）起重性能參數（詳見表2）
　　（4）供電要求： 供電容量：80KW；供電電壓：380V（允差10%）；供電頻率：50HZ。 附件：
　　（一）塔吊出廠安全認可證
　　（二）塔吊出廠合格證
　　（三）塔吊使用說明書
　　1、附著支撐應在澆筑主體梁、柱時按生產廠家給出的固定尺寸預埋。 2、主體結構附著處強度：塔吊附著預埋件處的柱、梁應加強，在梁或柱角部增加��25、��8@100 加密箍：長度在2 米范圍內。 塔吊旋轉中心主體柱、梁混凝土塔吊附著預埋件 4 0 0 0 - - - 4 5 0 0 塔吊附著預埋件塔吊附著安裝平面圖塔吊旋轉中心主體柱、梁混凝土塔吊附著預埋件 4 0 0 0 - - - 4 5 0 0 塔吊附著預埋件 F1 F2 F3 F4 塔吊附著受力圖 3、基礎配筋圖

五、塔吊基礎設計

1、QTZ63 塔式起重機基礎設計

　　（1）采用預應力管樁DN500，4 根，中距2500，樁有效長度16.0m。 2棟 1 1 J L 1 QTZ63基礎平面圖剖面圖  剖 面 地下室底板 5棟 1 1 J L 1 QTZ63基礎平面圖 6棟 1 1 J L 1 QTZ63基礎平面圖
　　（2）雙層雙向，做成鋼筋籠形式 承臺尺寸4000×4000；承臺厚度：1500；基礎梁（JL1）600×1200；面4Φ25；底4Φ25,砼強度為C30
　　（3）樁芯鋼筋籠 5Φ20；入樁 2m，錨入承臺 1.5m，C30 膨脹砼。
　　（4）承臺與DN500 樁應保持有10cm的錨入，承臺底C10 墊層，10cm厚。承臺面標高-5.30
　　（5）施工時應做好位移和沉降觀測，發現異常情況，應立即停止使用，排除問題方可使用。

2、QT80EA 塔式起重機基礎設計

　　（1）采用預應力管樁DN500，4 根，中距3000，樁有效長度16.0m。 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 12 頁 共 25 頁 1棟 1 1 QT80EA基礎平面圖 J L 1 3棟 1 1 QT80EA基礎平面圖 J L 1 4棟 1 1 QT80EA基礎平面圖 J L 1 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 13 頁 共 25 頁
　　（2）雙層雙向，做成鋼筋籠形式 承臺尺寸：4200×4200；承臺厚度：1500；基礎梁（JL1）600×1200；面筋 4 Φ25；底4Φ25，砼強度為C30
　　（3）樁芯鋼筋籠 5Φ20；螺旋箍筋樁2m，錨入承臺1.5m，C30 膨脹砼。
　　（4）承臺與DN500 樁應保持有10cm的錨入，承臺底C10 墊層，10cm厚。承臺面標高-5.3 1剖面地下室底板
　　（5）施工時應做好位移和沉降觀測，發現異常情況，應立即停止使用，排除問題方可使用。 塔吊樁基礎的計算書（QT80EA）

　　一. 參數信息

　　塔吊型號：QT80EA，自重（包括壓重）F1=556kN，最大起重荷載F2=80.00kN 塔吊傾覆力距M=1726kN.m，塔吊起重高度H=110.00m，塔身寬度B=1.5m 混凝土強度：C30，鋼筋級別：Ⅱ級，承臺長度Lc 或寬度Bc=4.20m 樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=3.00m，承臺厚度Hc=1.50m 基礎埋深D=1.50m，承臺箍筋間距S=150mm，保護層厚度：50mm

　　二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算

　　1、塔吊自重（包括壓重） F1 =556kN 2、塔吊最大起重荷載F2=80.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=763.2 kN 塔吊的傾覆力矩 M =1.4×1726=2416.4 kN.m

　　三. 矩形承臺彎矩的計算

　　計算簡圖： 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 15 頁 共 25 頁 圖中x 軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。

　　1、樁頂豎向力的計算（依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94-94 的第5.1.1 條） 其中 n——單樁個數，n=4； F — — 作 用 于 樁 基 承 臺 頂 面 的 豎 向 力 設 計 值 ， F=1.2 × 1280.02=1536.02kN； G——樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc× D）=1428.84kN； Mx,My——承臺底面的彎矩設計值（kN.m）； xi,yi——單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離（m）； Ni——單樁樁頂豎向力設計值（kN）。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值: Nmax=（763.2+1428.84）/ 4 +（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00 ×1.414 / 2） 2 】=1327.52kN Nmin=（763.2+1428.84）/ 4—（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00 ×1.414 / 2） 2 】= —231.5KN

　　2、管樁的承載力和管樁進入土層考慮 N=λ π d∑ LiＦi+0.9Gs> Nmin（安全） 式中： 預制樁 預制樁 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 16 頁 共 25 頁 λ ——抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數：0.4～0.7 Li——第i 層土層厚度 Ｆi——第i 層土層樁摩擦系數 Gs——單樁自重： Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KN N=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43× 84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76 KN 〉231.5 KN 3、矩形承臺彎矩的計算（依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94-94 的第5.6.1 條） 其中 Mx1,My1——計算截面處XY 方向的彎矩設計值（kN.m）； xi,yi——單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離（m）； Ni1——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（k），Ni1=Ni—G/n。 經過計算得到彎矩設計值： N=（763.2+1428.84）/ 4+2416.4×（3.00 / 2）/ 【4×（3.00/2）2】=950.74kN Mx1=My1=2×（950.74—1428.84 / 4）×（1.50—0.75）=890.3kN.m

六. 矩形承臺截面主筋的計算

　　依據《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）第7.2 條受彎構件承載力計算。 式中 1——系數，當混凝土強度不超過C50 時， 1 取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時， 1 取為0.94,期間按線性內插法確定； fc——混凝土抗壓強度設計值； h 0 ——承臺的計算高度。 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 17 頁 共 25 頁 fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm 2 。 經過計算得 s=890.3×10 6 /（1.00×14.30×4200.00×1388 2 ）=0.009 =1—（1—2×0.009） 0.5 =0.009 s=1—0.009 / 2=0.996 Asx=Asy=890.3×10 6 /（0.996×1388×300.00）=2146.68mm 2 承臺配筋選取雙層雙向配，As=6104.16mm 2 ，可滿足要求。

七. 矩形承臺截面抗剪切計算

　　依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94—94）的第5.6.8 條和第5.6.11 條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1005.24kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0 ——建筑樁基重要性系數，取1.0； ——剪切系數, =0.20； fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm 2 ； b 0 ——承臺計算截面處的計算寬度，b 0 =4200mm； h 0 ——承臺計算截面處的計算高度，h 0 =1450mm； fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm 2 ； S——箍筋的間距，S=150mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!

八. 樁承載力驗算

　　樁承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-94）的第4.1.1 條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=1536.02kN 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 18 頁 共 25 頁 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0 ——建筑樁基重要性系數，取1.0； fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm 2 ； A——樁的截面面積，A=0.188m 2 。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!

九. 樁豎向極限承載力驗算及樁長計算

　　樁承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-94）的第5.2.2-3 條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=1005.24kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力： 其中 R——最大極限承載力； Qsk——單樁總極限側阻力標準值: Qpk——單樁總極限端阻力標準值: Qck——相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck——承臺底1/2 承臺寬度深度范圍（≤5m）內地基土極限阻力標準值； s, p——分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； c——承臺底土阻力群樁效應系數；按下式取值： s, p, c——分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsk——樁側第i 層土的極限側阻力標準值，按下表取值； 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 19 頁 共 25 頁 qpk——極限端阻力標準值，按下表取值； u——樁身的周長，u=1.571m； Ap——樁端面積,取Ap=0.19m 2 ； li——第i 層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值 (kPa) 土端阻力標準值 (kPa) 土名稱 1 1.3 24 825 素填土 2 1.79 53 1270 粉質粘土 3 2.16 64 4350 中砂 4 3.73 24 1270 淤泥質土 5 2.15 32 3150 細砂 6 3.43 84.5 6550 粗砂 7 6.49 58 8400 砂質粘性土 由于樁的入土深度為16m,所以樁端是在第7 層土層。 最大壓力驗算: R=1.57

　　一. 參數信息

　　塔吊型號：QTZ63，自重（包括壓重）F1=411.6kN，最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身寬度B=1.6m 混凝土強度：C30,鋼筋級別：Ⅱ級，承臺長度Lc 或寬度Bc=4.00m 樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=2.50m，承臺厚度Hc=1.50m 基礎埋深D=1.50m，承臺箍筋間距S=150mm，保護層厚度：50mm

　　二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算

　　1、塔吊自重（包括壓重） F1 =411.6 kN 2、塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=565.92 kN 塔吊的傾覆力矩 M =1.4×1783.6=2497.04 kN.m

　　三. 矩形承臺彎矩的計算

　　計算簡圖： 圖中x 軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行預制樁 預制樁 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 21 頁 共 25 頁 驗算。 1、樁頂豎向力的計算（依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94-94 的第5.1.1 條） 其中 n——單樁個數，n=4； F——作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1.2×697.00=836.40kN； G——樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc× D）=1296.00kN； Mx,My——承臺底面的彎矩設計值（kN.m）； xi,yi——單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離（m）； Ni——單樁樁頂豎向力設計值（kN）。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值： Nmax=（565.92+1296.00）/ 4+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414 / 2）/【2×（2.50 ×1.414 / 2） 2 】=1335.03kN Nmin=（565.92+1296.00）/ 4—2497.04×（2.5×1.414 / 2）/【2×（2.5×1.414 / 2） 2 】= —404.07KN 2、管樁的承載力和管樁進入土層考慮 N=λ π d∑ LiＦi+0.9Gs> Nmin（安全） 式中： λ ——抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數：0.4～0.7 Li——第i 層土層厚度 Ｆi——第i 層土層樁摩擦系數 Gs——單樁自重： Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KN N=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43× 84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76 KN 〉404.07 KN 3、矩形承臺彎矩的計算（依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94-94 的第5.6.1 條） 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 22 頁 共 25 頁 其中 Mx1,My1——計算截面處XY 方向的彎矩設計值（kN.m）； xi,yi——單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離（m）； Ni1——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN），Ni1=Ni—G/n。 經過計算得到彎矩設計值： N=（565.92+1296.00）/ 4+2497.04×（2.50 / 2）/【4×（2.50 / 2） 2 】=964.89kN Mx1=My1=2×（964.89-1296.00 / 4）×（1.25-0.80）=576.80kN.m 四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）第7.2 條受彎構件承載力計算。 式中 1——系數，當混凝土強度不超過C50 時， 1 取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時， 1 取為0.94,期間按線性內插法確定； fc——混凝土抗壓強度設計值； h 0 ——承臺的計算高度。 fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm 2 。 經過計算得 s=576.80×10 6 /（1.00×14.30×4000.00×1388 2 ）=0.007 =1-（1-2×0.007） 0.5 =0.007 s=1-0.007/ 2=0.997 Asx= Asy=576.8×10 6 /（0.997×1388×300.00）=1373.33mm 2 。 承臺配筋選取雙層雙向配三級鋼，As=5850mm 2 ，可滿足要求。

十. 矩形承臺截面抗剪切計算

　　依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-94）的第5.6.8 條和第5.6.11 條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1029.89kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0 ——建筑樁基重要性系數，取1.0； ——剪切系數, =0.20； fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm 2 ； b 0 ——承臺計算截面處的計算寬度，b 0 =4000mm； h 0 ——承臺計算截面處的計算高度，h 0 =1388mm； fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm 2 ； S——箍筋的間距，S=150mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！

十一. 樁承載力驗算

　　樁承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-94）的第4.1.1 條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=1029.89kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0 ——建筑樁基重要性系數，取1.0； fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm 2 ； A——樁的截面面積，A=0.188m 2 。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！ 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 24 頁 共 25 頁

十二. 樁豎向極限承載力驗算及樁長計算

　　樁承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-94）的第5.2.2-3 條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=831.50kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R——最大極限承載力； Qsk——單樁總極限側阻力標準值: Qpk——單樁總極限端阻力標準值: Qck——相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck——承臺底1/2 承臺寬度深度范圍（≤5m）內地基土極限阻力標準值； s, p——分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； c——承臺底土阻力群樁效應系數；按下式取值： s, p, c——分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsk——樁側第i 層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk——極限端阻力標準值，按下表取值； u——樁身的周長，u=1.571m； Ap——樁端面積,取Ap=0.19m 2 ； li——第i 層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 鑫隆世紀名居塔吊基礎施工方案 第 25 頁 共 25 頁 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值 (kPa) 土端阻力標準值 (kPa) 土名稱 1 1.8 24 825 素填土 2 1.9 53 1270 粉質粘土