塔吊基礎計算書、安裝安全技術措施

塔吊施工方案：塔吊基礎計算書、塔吊安裝安全技術措施。

一、 編制依據： 《塔式起重機使用說明書》 《巖土工程勘察報告》 《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011） 《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》（GB50202-2011） 《混凝土結構設計規范》（GB50010-2011） 《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2011） 《鋼結構設計規范》（GB50017-2011） 《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205-2011） 施工現場平面圖

二、 工程概況： 工程名稱，**師范大學有機硅重點實驗室，二~五層框架結構，建筑物最大高度為23.1m。建筑面積：41105 m2，施工單位：浙江寶業建設集團有限公司。 場地內工程地質與水文地址情況： 1-1雜填土 1.7米 2-1粘質粉土 8.3米 2-2粘質粉土 4.6米 3-1砂質粉土 6.5米 3-2粉砂 6.5米 3-3粘質粉土 1.6米 5 淤泥質粉質粘土 2.7米 地下水位為 -3.00米

三、 塔吊概況： 額定起重力矩 tm 63 起重高度 m 倍率 獨立式 附著式 2 40.5 121.5（140） 4 40.5 60 最大起重重量 t 6 3 工作幅度 m 最小幅度 2.5 最大幅度 53/50/45 起升機構 倍率 2 4 起重量t 1.5 3 3 3 6 6 速度m/min 80 40 8.5 40 20 4.3 電機功率kw 24/24/5.4 回轉機構 回轉速度r/min ZJ5311S 雙回轉機構 0.6 ZJ5311 變頻回轉機構 0~0.6 電機功率kw 2*2.2 3.7 回轉機構 牽 引 速 度 m/min 40/20 電機功率kw 3.3/2.2 頂升機構 頂 升 速 度 m/min 0.5 電機功率kw 5.5 工作壓力MPa 20 不含頂升機構電機kw 31.7(ZJ5311S)/31(ZJ5311) 工作溫度 -20~40 工作風風速m/s 頂升工況 工作工況 非工作工況 最高處8 最高處20 0~20 米 36/20~100 米42/>100 米 46 4

四、 矩形板式樁基礎計算書

(一) 塔吊屬性

　　塔吊型號 QTZ6021塔吊獨立狀態的最大起吊高度H 0 (m) 35 塔吊獨立狀態的計算高度H(m) 43 塔身桁架結構 方鋼管 塔身桁架結構寬度B(m) 1.6

(二) 塔吊荷載

　　塔吊豎向荷載簡圖 1、塔吊自身荷載標準值 塔身自重G 0 (kN) 593 起重臂自重G 1 (kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距離R G1 (m) 22 5 小車和吊鉤自重G 2 (kN) 3.8 最大起重荷載Q max (kN) 60 最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離R Qmax (m) 11.5 最小起重荷載Q min (kN) 10 最大吊物幅度R Qmin (m) 50 最大起重力矩M 2 (kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G 3 (kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距離R G3 (m) 6.3 平衡塊自重G 4 (kN) 89.4 平衡塊重心至塔身中心距離R G4 (m) 11.8 2、風荷載標準值ωk(kN/m 2 ) 工程所在地 浙江 杭州市 基本風壓ω 0 (kN/m 2 ) 工作狀態 0.2 非工作狀態 0.9 塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅 地面粗糙度 B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區) 風振系數β z 工作狀態 1.59 非工作狀態 1.71 風壓等效高度變化系數μ z 1.32 風荷載體型系數μ s 工作狀態 1.95 非工作狀態 1.95 風向系數α 1.2 塔身前后片桁架的平均充實率α 0 0.35 風荷載標準值ω k (kN/m 2 ) 工作狀態 0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79 非工作狀態 0.8×1.2×1.71×1.95×1.32×0.9＝3.79 3、塔吊傳遞至基礎荷載標準值 6 工作狀態 塔吊自重標準值F k1 (kN) 593+37.4+3.8+19.8+89.4＝743.4 起重荷載標準值F qk (kN) 60 豎向荷載標準值F k (kN) 743.4+60＝803.4 水平荷載標準值F vk (kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02 傾覆力矩標準值M k (kN·m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝675.88 非工作狀態 豎向荷載標準值F k '(kN) F k1 ＝743.4 水平荷載標準值F vk '(kN) 3.79×0.35×1.6×43＝91.26 傾覆力矩標準值M k '(kN·m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×91.26×43＝1605.23 4、塔吊傳遞至基礎荷載設計值 工作狀態 塔吊自重設計值F 1 (kN) 1.2F k1 ＝1.2×743.4＝892.08 起重荷載設計值F Q (kN) 1.4F Qk ＝1.4×60＝84 豎向荷載設計值F(kN) 892.08+84＝976.08 水平荷載設計值F v (kN) 1.4F vk ＝1.4×19.02＝26.63 傾覆力矩設計值M(kN·m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝ 1008.86 非工作狀態 豎向荷載設計值F'(kN) 1.2F k ' ＝1.2×743.4＝892.08 水平荷載設計值F v '(kN) 1.4F vk ' ＝1.4×91.26＝127.76 傾覆力矩設計值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×91.26×43＝2318.69

(三) 樁頂作用效應計算

　　承臺布置 樁數n 4 承臺高度h(m) 1.6 承臺長l(m) 6 承臺寬b(m) 5 7 承臺長向樁心距a l (m) 3 承臺寬向樁心距a b (m) 3 樁直徑d(m) 1 承臺參數 承臺混凝土等級 C40 承臺混凝土自重γ C (kN/m 3 ) 25 承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m 3 ) 19 承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50 配置暗梁 否 矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： G k =bl(hγ c +h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G k =1.2×625=750kN 樁對角線距離：L=(a b 2 +a l 2 ) 0.5 =(3 2 +3 2 ) 0.5 =4.24m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(743.4+625)/4=342.1kN 8 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L =(743.4+625)/4+(1605.23+91.26×1)/4.24=766.2kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L =(743.4+625)/4-(1605.23+91.26×1)/4.24=-58kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L =(892.08+750)/4+(2318.69+127.76×1)/4.24=987.5kN Q min =(F+G)/n-(M+F v h)/L =(892.08+750)/4-(2318.69+127.76×1)/4.24=-166.47kN

(四) 樁承載力驗算

　　樁參數 樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數ψ C 0.85 樁混凝土自重γ z (kN/m 3 ) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 50 樁入土深度l t (m) 12 樁配筋 自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 2700 地基屬性 是否考慮承臺效應 否 土名稱 土層厚度l i (m) 側阻力特征值 q sia (kPa) 端阻力特征值 q pa (kPa) 抗拔系數 承載力特征值 f ak (kPa) 粘性土 8.3 20 1500 0.7 - 粘性土 4.6 15 1400 0.7 - 粉土 4.5 20 1500 0.7 - 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=πd=3.14×1=3.14m 樁端面積：A p =πd 2 /4=3.14×0.5 2 /4=0.785m 2 9 R a =u∑q sia ·l i +q pa ·A p =1.88×(6.8×20+4.6×15+0.6×20)+1500×0.785=1858.88kN Q k =342.1kN≤R a =1858.88kN Q kmax =766.2kN≤1.2R a =1.2×1858.88=2230.56kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Q kmin =10.98kN≥0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：A ps =nπd 2 /4=11×3.14×10.7 2 /4=989mm 2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Q max =1069.66kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Q kmin =10.98kN≥0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！
(五) 承臺計算

　　承臺配筋 承臺底部長向配筋 HRB335  承臺底部短向配筋 HRB335 承臺頂部長向配筋 HRB335  承臺頂部短向配筋 HRB335  1、荷載計算 承臺有效高度：h 0 =1000-50-20/2=940mm M=(Q max +Q min )L/2=(1069.66+(-83.62))×4.24/2=2091.71kN·m X方向：M x =Ma b /L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·m Y方向：M y =Ma l /L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=892.08/4 + 2318.69/4.24=769.54kN 10 受剪切承載力截面高度影響系數：β hs =(800/940) 1/4 =0.96 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a 1b =(a b -B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m a 1l =(a l -B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m 剪跨比：λ b '=a 1b /h 0 =400/940=0.43，取λ b =0.43； λ l '= a 1l /h 0 =400/940=0.43，取λ l =0.43； 承臺剪切系數：α b =1.75/(λ b +1)=1.75/(0.43+1)=1.23 α l =1.75/(λ l +1)=1.75/(0.43+1)=1.23 β hs α b f t bh 0 =0.96×1.23×1.57×10 3 ×6×0.94=10440.72kN β hs α l f t lh 0 =0.96×1.23×1.57×10 3 ×6×0.94=10440.72kN V=769.54kN≤min(β hs α b f t bh 0 ， β hs α l f t lh 0 )=10440.72kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h 0 =1.6+2×0.94=3.48m a b =3m≤B+2h 0 =3.48m，a l =3m≤B+2h 0 =3.48m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 α S1 = M y /(α 1 f c bh 0 2 )=1479.06×10 6 /(1.03×16.7×6000×940 2 )=0.016 �� 1 =1-(1-2α S1 ) 0.5 =1-(1-2×0.016) 0.5 =0.016 γ S1 =1-�� 1 /2=1-0.016/2=0.992 A S1 =M y /(γ S1 h 0 f y1 )=1479.06×10 6 /(0.992×940×300)=5289mm 2 最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1 )=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A 1 =max(A S1 , ρbh 0 )=max(5289,0.002×6000×940)=13283mm 2 承臺底長向實際配筋：A S1 '=16023mm 2 ≥A 1 =13283mm 2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 α S2 = M x /(α 2 f c bh 0 2 )=1479.06×10 6 /(1.03×16.7×6000×940 2 )=0.016 �� 2 =1-(1-2α S2 ) 0.5 =1-(1-2×0.016) 0.5 =0.016 γ S2 =1-�� 2 /2=1-0.016/2=0.992 11 A S2 =M x /(γ S2 h 0 f y1 )=1479.06×10 6 /(0.992×940×300)=5289mm 2 最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1 )=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A 2 =max(9674, ρlh 0 )=max(9674,0.002×6000×940)=13283mm 2 承臺底短向實際配筋：A S2 '=16023mm 2 ≥A 2 =13283mm 2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：A S3 '=8737mm 2 ≥0.5A S1 '=0.5×16023=8012mm 2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：A S4 '=8737mm 2 ≥0.5A S2 '=0.5×16023=8012mm 2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向。

(六) 配筋示意圖 矩形樁式承臺配筋圖 12

五、 矩形板式基礎計算書

(一) 塔吊屬性

　　塔吊型號 QTZ63 (ZJ5311) 塔吊獨立狀態的最大起吊高度H 0 (m) 35 塔吊獨立狀態的計算高度H(m) 35 塔身桁架結構 方鋼管 塔身桁架結構寬度B(m) 1.6

(二) 塔吊荷載

　　塔吊豎向荷載簡圖

1、塔吊自身荷載標準值

　　塔身自重G 0 (kN) 593 起重臂自重G 1 (kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距離R G1 (m) 22 小車和吊鉤自重G 2 (kN) 3.8 13 最大起重荷載Q max (kN) 60 最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離R Qmax (m) 11.5 最小起重荷載Q min (kN) 10 最大吊物幅度R Qmin (m) 45 最大起重力矩M 2 (kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G 3 (kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距離R G3 (m) 6.3 平衡塊自重G 4 (kN) 89.4 平衡塊重心至塔身中心距離R G4 (m) 11.8

2、風荷載標準值ω k (kN/m 2 ) 工程所在地 浙江 杭州市 基本風壓ω 0 (kN/m 2 ) 工作狀態 0.2 非工作狀態 1.4 塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅 地面粗糙度 B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區) 風振系數β z 工作狀態 1.59 非工作狀態 1.74 風壓等效高度變化系數μ z 1.25 風荷載體型系數μ s 工作狀態 1.95 非工作狀態 1.95 風向系數α 1.2 塔身前后片桁架的平均充實率α 0 0.35 風荷載標準值ω k (kN/m 2 ) 工作狀態 0.8×1.2×1.59×1.95×1.25×0.2＝0.74 非工作狀態 0.8×1.2×1.74×1.95×1.25×1.4＝5.68 3、塔吊傳遞至基礎荷載標準值 工作狀態 14 塔吊自重標準值F k1 (kN) 593+37.4+3.8+19.8+89.4＝743.4 起重荷載標準值F qk (kN) 60 豎向荷載標準值F k (kN) 743.4+60＝803.4 水平荷載標準值F vk (kN) 0.74×0.35×1.6×35＝14.5 傾覆力矩標準值M k (kN·m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×14.5×35)＝536.21 非工作狀態 豎向荷載標準值F k '(kN) F k1 ＝743.4 水平荷載標準值F vk '(kN) 5.68×0.35×1.6×35＝111.33 傾覆力矩標準值M k '(kN·m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×111.33×35＝1591.41 4、塔吊傳遞至基礎荷載設計值 工作狀態 塔吊自重設計值F 1 (kN) 1.2F k1 ＝1.2×743.4＝892.08 起重荷載設計值F Q (kN) 1.4F Qk ＝1.4×60＝84 豎向荷載設計值F(kN) 892.08+84＝976.08 水平荷載設計值F v (kN) 1.4F vk ＝1.4×14.5＝20.3 傾覆力矩設計值M(kN·m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×14.5×35)＝813.33 非工作狀態 豎向荷載設計值F'(kN) 1.2F k ' ＝1.2×743.4＝892.08 水平荷載設計值F v '(kN) 1.4F vk ' ＝1.4×111.33＝155.86 傾覆力矩設計值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×111.33×35＝2299.35 15

(三) 基礎驗算

　　矩形板式基礎布置圖 基礎布置 基礎長l(m) 5 基礎寬b(m) 5 基礎高度h(m) 1.6 基礎參數 基礎混凝土強度等級 C40 基礎混凝土自重γ c (kN/m 3 ) 25 基礎上部覆土厚度h’(m) 2.4 基礎上部覆土的重度γ’(kN/m 3 ) 19.3 基礎混凝土保護層厚度δ(mm) 50 地基參數 地基承載力特征值f ak (kPa) 120 基礎寬度的地基承載力修正系數ε b 0.3 基礎埋深的地基承載力修正系數ε d 1.5 基礎底面以下的土的重度γ(kN/m 3 ) 20 16 基礎底面以上土的加權平均重度 γ m (kN/m 3 ) 20 基礎埋置深度d(m) 4 修正后的地基承載力特征值f a (kPa) 213 地基變形 基礎傾斜方向一端沉降量S 1 (mm) 20 基礎傾斜方向另一端沉降量S 2 (mm) 20 基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm) 5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： G k =bl(hγ c +h'γ')=6×6×(1.6×25+1.4×19)=2397.6kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G k =1.2×2397.6=2877.12kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： M k ''=G 1 R G1 -G 3 R G3 -G 4 R G4 +0.5F vk 'H/1.2 =37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×111.33×35/1.2 =1266.7kN·m F vk ''=F vk '/1.2=111.33/1.2=92.77kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M''=1.2×(G 1 R G1 -G 3 R G3 -G 4 R G4 )+1.4×0.5F vk 'H/1.2 =1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×111.33×35/1.2 =1844.76kN·m F v ''=F v '/1.2=155.86/1.2=129.88kN 基礎長寬比：l/b=5/5=1≤1.1，基礎計算形式為方形基礎。 W x =lb 2 /5=5×5 2 /5=25m 3 W y =bl 2 /5=5×5 2 /5=25m 3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： M kx =M k b/(b 2 +l 2 ) 0.5 =1591.41×5/(5 2 +5 2 ) 0.5 =1125.3kN·m M ky =M k l/(b 2 +l 2 ) 0.5 =1591.41×5/(5 2 +5 2 ) 0.5 =1125.3kN·m 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： P kmin =(F k +G k )/A-M kx /W x -M ky /W y =(743.4+2397.6)/25-1125.3/25-1125.3/25=35.616kPa≥0 17 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 P kmin =24.73kPa P kmax =(F k +G k )/A+M kx /W x +M ky /W y =(743.4+2397.6)/25+1125.3/25+1125.3/25=215.664kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 P k =(F k +G k )/(lb)=(743.4+2397.6)/(5×5)=125.64kN/m 2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 f a =f ak +ε b γ(b-3)+ε d γ m (d-0.5) =120.00+0.30×20.00×(6.00-3)+1.50×20.00×(3.00-0.5)=213.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 P k =87.25kPa≤f a =213kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 P kmax =149.77kPa≤1.2f a =1.2×213=255.6kPa 18 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h 0 =h-δ=1600-(50+25/2)=1538mm X軸方向凈反力： P xmin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(743.400/36.000-(1266.702+92.775×1.600)/36.000) =-25.190kN/m 2 P xmax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W x )=1.35×(743.400/36.000+(1266.702+92.775×1.600)/36.00 0)=80.945kN/m 2 假設P xmin =0,偏心安全，得 P 1x =((b+B)/2)P xmax /b=((6.000+1.600)/2)×80.945/6.000=51.265kN/m 2 Y軸方向凈反力： P ymin =γ(F k /A-(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(743.400/36.000-(1266.702+92.775×1.600)/36.000) =-25.190kN/m 2 P ymax =γ(F k /A+(M k ''+F vk ''h)/W y )=1.35×(743.400/36.000+(1266.702+92.775×1.600)/36.00 0)=80.945kN/m 2 假設P ymin =0,偏心安全，得 P 1y =((l+B)/2)P ymax /l=((6.000+1.600)/2)×80.945/6.000=51.265kN/m 2 基底平均壓力設計值： p x =(P xmax +P 1x )/2=(80.95+51.27)/2=66.11kN/m 2 19 p y =(P ymax +P 1y )/2=(80.95+51.27)/2=66.11kPa 基礎所受剪力： V x =|p x |(b-B)l/2=66.11×(5-1.6)×6/2=674.322kN V y =|p y |(l-B)b/2=66.11×(5-1.6)×6/2=674.322kN X軸方向抗剪： h 0 /l=1538/6000=0.26≤4 0.25β c f c lh 0 =0.25×1×16.7×6000×1538=38526.9kN≥V x =674.322kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h 0 /b=1538/6000=0.26≤4 0.25β c f c bh 0 =0.25×1×16.7×6000×1538=38526.9kN≥V y =674.322kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tanζ=|S 1 -S 2 |/b'=|20-20|/5000=0≤0.001 滿足要求！ (四) 基礎配筋驗算 基礎底部長向配筋  基礎底部短向配筋  基礎頂部長向配筋 礎頂部短向配筋  1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： MⅠ=(b-B) 2 p x l/8=(5-1.6) 2 ×66.11×6/8=573.17kN·m 基礎Y向彎矩： MⅡ=(l-B) 2 p y b/8=(5-1.6) 2 ×66.11×6/8=573.17kN·m 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 α S1 =|MⅡ|/(α 1 f c bh 0 2 )=573.17×10 6 /(1×16.7×5000×1538 2 )=0. 0024 �� 1 =1-(1-2α S1 ) 0.5 =1-(1-2×0.0024) 0.5 =0.0024 γ S1 =1-�� 1 /2=1-0.0024/2=0.9988 20 A S1 =|MⅡ|/(γ S1 h 0 f y1 )=573.17×10 6 /(0.9988×1538×300)=1243.73mm 2 基礎底需要配筋：A 1 =max(2085，ρbh 0 )=max(2085， 0.0015×5000×1538)=11535mm 2 基礎底長向實際配筋：A s1 '=20116mm 2 ≥A 1 =11535mm 2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 α S2 =|MⅠ|/(α 1 f c lh 0 2 )=573.17×10 6 /(1×16.7×5000×1538 2 )=0.0024 �� 2 =1-(1-2α S2 ) 0.5 =1-(1-2×0.0024) 0.5 =0.0024 γ S2 =1-�� 2 /2=1-0.0024/2=0.9988 A S2 =|MⅠ|/(γ S2 h 0 f y2 )=573.17×10 6 /(0.9988×1538×300)=2085mm 2 基礎底需要配筋：A 2 =max(2085，ρlh 0 )=max(2085，0.0015×6000×1538)=11535mm 2 基礎底短向實際配筋：A S2 '=20116mm 2 ≥A 2 =11535mm 2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：A S3 '=20116mm 2 ≥0.5A S1 '=0.5×20116=10058mm 2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：A S4 '=20116mm 2 ≥0.5A S2 '=0.5×20116=10058mm 2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向。 21 (五) 配筋示意圖 矩形板式基礎配筋圖

六、 塔吊安全保證措施

1、兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機的臂架端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2m的距離；處于高位起重機的最低位置的部件(吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重)與低位起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2m。

2、操作 （1）、當兩臺塔吊吊臂或吊物相互靠近時，司機要相互鳴笛示警，以提醒多方注意。 （2）、夜間作業時，應有足夠的照明。 （3）塔吊司機在操作時必須專心操作，作業中不的離開司機室，起重機運轉時，司機不得離開操作位置。 （4）司機要嚴守換班制度，不得疲勞作業，連續作業不得超過8小時。 （5）、司機室的玻璃窗應清潔，不得影響司機視線。 （6）、在作業過程中，必須聽從指揮人員的指揮，嚴禁無視指揮操作，更不允許不服從指揮信號擅自操作。 （7）、回轉作業速度要慢，不得快速換向回轉。 （8）、四級以上大風嚴禁作業。 （9）、每班作業完畢后，起重臂轉到順風方向，吊鉤升至最高點，小車收到最小幅度處，吊鉤上嚴謹吊掛重物。

3、十不吊： （1）信號指揮不明不準吊；（2）斜牽斜掛不準吊； （3）吊物重量不明或超負荷不準吊； （4）散物捆扎不牢或者物料裝放過滿不準吊； （5）吊物上有人不準吊； （6）埋在地下物不準吊； （7）機械安全裝置失靈或帶病時不準吊； （8）現場光線看不清起落點不準吊； （9）棱刃物與鋼絲繩直接接觸無保護措施不準吊； （10）六級以上強風不準吊。

七、 塔吊安裝安全技術措施

1、塔吊安裝前的準備工作 （1）組織有關人員學習塔吊使用說明書，熟悉掌握塔吊技術性能。 （2）根據施工現場情況確定塔吊位置和塔吊安裝高度。（塔吊設在該樓的北側），塔吊一次獨立安裝高度20米。 （3）塔吊基礎施工：塔吊基礎設置在老土上。塔基施工工藝按塔吊使用說明書要求執行。 （4）塔吊安裝機具準備：20T汽車吊一輛，鉗工常用工具一套，電工常用工具一套，經緯儀一臺，活動搬手一套，死搬手一套，管鉗兩把，8磅大錘2個，撬棍4把，鋼絲繩及滑鞍兩組，鋼卷尺1個，安全帶6條，安全帽16頂。 （5）將電源引入塔吊專用配電箱6、人員組織：該工程使用的塔吊由本公司塔吊安裝隊伍負責安裝，工地配合1名電工，3名架子工，2名起重工。

2、塔吊安裝前安全檢查驗收 （1）塔吊基礎檢查：檢查塔基砼試壓報告，待砼達到設計強度后方可進行組織塔吊安裝。砼塔基的上表面水平誤差不大于0.5mm.砼塔基應高于自然地面 150mm，并有良好的排水措施，嚴禁塔基積水。 （2）對塔吊自身的各個部件，結構焊縫、螺栓、銷軸、導向輪、鋼絲繩、吊鉤、吊具及起重頂升液壓爬升系統、電氣設備等進行仔細的檢查，發現問題及時解決。